百科軟件的基本工程參數中150米以下高度幕墻選擇【待計算】，但如果是高層或超高層建筑，那么就需要選擇【輸入風荷載標準值】，而這個風荷載標準值的具體參數則必須通過風洞測試得出。

隨著時代變遷，如今的高層、超高層建筑越來越多，高達400米以上的塔型及筒型建筑幕墻在大城市已非常多見，現行的JGJ-102-2003和GB50009-2001（2006年版）規范和標準已經不能完全做為設計依據，規范限定的建筑幕墻高度150米以下，可以為有效的設計依據，至于200米以上到500米，它除了結構力學特征的約束外，非線型動態風場作用在建筑物的動態變形計算，102規范是函蓋不了的。

那么在現有荷載規范不能用在超高層玻璃幕墻計算風荷載的情況下，必須考慮用風洞試驗方法，找到建筑物及幕墻的靜態受力體系和動態受力體系二者共同協調一起，來進行描述它的物理特性。 例如：廣州電視塔高度465米，廣州西塔建筑物高為432米，用JGJ-102-2003規范進行力的特性計算是不可能完全接受的，它的風荷載作用在建筑外維護結構上許多地方超出規范所規定的，力學特征和風振響應等效靜風荷載特性。它的風荷載不能用GB50009-2001（2006年版）荷載公式：WZ=βZμZμSWO計算。強度、剛度位移在超高層的建筑塔尖部位出現了無數個非定型的四-五自由度隨0-360°方向上分布風壓集合，也會出現無窮個超高層頂部變形位移的軌跡，一般成非橢圓形分布。我們關心是無窮個四維的非規律性橢圓位移軌跡，和作用建筑物風壓的最大值負壓值，以及角轉位移的關系是什么。因為必須確定塔尖段風振位移，和振起始點的旋轉軸位置，一般是非常困難的。它用動態模擬計算也十分復雜，也就必須知道它的轉動慣量Jω與旋轉有關的轉動慣矩積，是很麻煩的一項工作，因為這些軸之起始位置在塔的高度上是變化的，除了對這種建筑物要做常規風洞試驗以外，還要利用動相擬準則進行動態四個自由度以上轉動及線型變化位移的計算和模擬計算。這種振擺運動只有風存在，永遠不會停止，當然它和各個地區的統計風向，塔型體型特征有關，因此，模擬必須是相擬的，廣州電視塔的風洞試驗數據給出了0-360°風角不同位置時的最大正壓的值，和最小負壓值，一般給出的不同層高段作用建筑表面上區域上的壓力分布值，這些風洞給出測量值不能直接用到計算作用在幕墻表面上風壓，必須進行數據轉換處理，所測的風壓值與氣流端流度不同情況的壓力分布，換算成這個測試區域的體型系數，然后再利用GB50009-2001（2006年版）標準進行計算風壓值，但對風振位移變化只能用動態模擬進行模擬計算（計算機模型計算，利用專用特殊有限元軟件）

作用在幕墻外表面風荷載的風洞試驗數據，轉換成現行的荷載標準計算方法 ：

1、現行荷載標準GB50009-2001（2006年版）規定作用在幕墻垂直表面上的風荷載標準值是： - 3 - MK=βZμZμSWO MK設=1.4 MKη MK—風荷載標準值（KN/m2） MK設—風荷載設計值（KN/m2） η—不同從屬面積下的支撐面板柱橫梁等，當從屬面積大于或等于1m2時η值為0.8，當從屬面積1m2-10m2要按表A值給出體型系數η的折減系數。（詳見《建筑結構荷載規范》GB50009-2001（2006年版））折減系數是針對幕墻立柱、橫梁和窗之中庭計算時，要對體型系數做插值求衰減系數時按下表A： 從屬面積Aμ2 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 折減系數η 1.0 0.94 0.91 0.88 0.86 0.84 0.83 0.82 0.81 0.80 βZ—高度Z處的風振系數 μZ—風壓高度變化系數 μS—風荷載體型系數 μ0—當地基礎風壓值（kg/m2） 計算幕墻結構撓度時按標準值： WK=βZμZμSWO — （1） 計算幕墻結構強度時按設計值： WK設=βZμZμSWOηi — （2） 在驗算幕墻圍護結構內表面（封閉式建筑物）取-0.2或0.2。


（一）上面是《建筑結構荷載規范》GB50009-2001（2006年版）給出風壓計算公式具體情況下面我們認為超高層或特殊異型外立面建筑物用上述公式不能完善真實反映風壓值時，利用風洞測驗的數據如何來修改上述公式，當然風洞試驗數據主要影響了βZμZμS，但主要影響最大的是μS（體型系數）和μZ（高度系數）根據大氣邊界層地貌指數α有關。 一般在做風洞試驗時，我們會規定模擬大氣梯度高度的概念，它是指由高度0m-HTO之間的高度會受到地面干撓效應影響的，它隨高度變化到HTO高度時，地面 干撓效應為0，這時為地貌大氣梯度高度。對B類地面粗糙度HTO=350m，對于C類HTO為400m

（二）風洞給出的風壓系數Cpi與幕墻表面（局部）體型系數的轉換方法： （1）當不考慮陣風脈動和風振效應時，幕墻表面垂直局部點上的風壓Wi則有： Wi=μsiμzWo （2）在轉換到荷載計算公式時，我們將給出一個高度轉換系數r值，對B類地面粗糙度以HTO=350m，利用系數0.616修正到400的B類高度轉換系數 rB=0.616(400/10)0.44=0.312(因在我國H0=10m時α為大氣邊界層地貌指數α=0.16) r值對于C類高度轉換系數 rC= (400/n)0.44=5.069 （3）在計算幕墻外立面時GB50009-2001（2006年版）標準荷載計算公式中的μz高度系數可用上述高度轉換系數后代換，實際上風洞試驗中的所測的平均壓力系數Cp和r之積，就是相當μzμs 即r.cp=μzμs 在不考慮風振和脈動影響時，風荷載為 WZ1=CprWo=μzμsW0 — （3） 考慮到風振影響時： WZ=βZCprWo=βZμzμsW0 — （4） 對B類地面粗糙度時： WZ=0.616(400/10)0.44βZCpWo=0.312CpW0 — （5） 對C類地面粗糙度時： WZ= (400/10)0.44βZCpWo=5.07CpW0 — （6） 顯然風洞試驗報告給出不同高度0-360度方向分段面積上的平均Cpmim和Cpmax值的結果在報告中。 我們設計時將分區段（不同立面上不同高度層面上的抗風區面積上）進行分層計算出幕墻四個立面或其他立面上的風壓荷載，并大膽運用在結構強度、剛度計算上。

（三）更為直接地將風洞試驗中的壓力系數Cp與建筑幕墻外立面上局部體型系數μs的轉換方法在上節提到了，將風洞試驗中的壓力系數平均值通過Cpmim或Cpmax通過高數轉換系數r值之積，即r•Cp=μzμs方法代入荷載公式求出風壓荷載，但在使用過程中有此不方便，Cpmim或Cpmax太多，費時間，近來風洞試驗單位往往直接測得作用在幕墻上的體型系數代入荷載計算公式中的方法，目前風洞試驗報告會給出0-360風向角下（Δβ=150或Δβ=100）的不同分區或隨高Ho-Hmax高度區間的Cp平均風壓系數和體型系數，以及計算出實際風壓的標準值，例如下面是一個實際高層風洞試驗報告中給出的體型系數和風壓表